鎳基合金鍛件 圓棒 應(yīng)用領(lǐng)域及標(biāo)準(zhǔn)
簡(jiǎn)要描述:鎳基合金鍛件 圓棒 應(yīng)用領(lǐng)域及標(biāo)準(zhǔn)GH3536合金是一種主要以鉻和鉬固溶強(qiáng)化的鎳基高溫合金(對(duì)應(yīng)牌號(hào)為Hastelloy-X),具有良好的抗氧化性和耐腐蝕性能,在900℃仍具有中等的持久和蠕變強(qiáng)度,適用于制造高溫服役結(jié)構(gòu)的熱端零部件,如尾錐體、渦流排氣管和燃燒噴嘴殼體等。然而此類部件形狀復(fù)雜,內(nèi)部往往還存在流道或多孔結(jié)構(gòu),傳統(tǒng)工藝多采用多次焊接復(fù)合而成,不僅難以保證尺寸精度,還會(huì)影響氣體流的穩(wěn)定
產(chǎn)品型號(hào): GH3536
更新時(shí)間:2022-11-04
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廠商性質(zhì):生產(chǎn)廠家
GH3536簡(jiǎn)介
鎳基合金鍛件 圓棒 應(yīng)用領(lǐng)域及標(biāo)準(zhǔn)GH3536
中國(guó)牌號(hào):GH3536/GH536鎳基高溫合金
美國(guó)牌號(hào):HastelloyX/UNS NO6002
法國(guó)牌號(hào):NC22FeD
德國(guó)牌號(hào):NiCr22FeMo
英國(guó)牌號(hào):Nimonic PE13
GH3536是Ni-Cr-Fe基固溶強(qiáng)化型變形高溫合金,合金在900℃以下具有中等的持久和蠕變強(qiáng)度;具有良好的抗氧化和耐腐蝕性能、良好的冷熱加工成形性和焊接性能。適用于制造在900℃以下長(zhǎng)期使用的航空發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室等部件,以及工作溫度可達(dá)1080℃短時(shí)使用的高溫部件。主要有產(chǎn)品板材、帶材、管材、棒材、鍛件、環(huán)形件等。
合金在國(guó)外航空發(fā)動(dòng)機(jī)和民用工業(yè)中獲得了極為廣泛的應(yīng)用,我國(guó)已用于制造航空發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室部件、航空結(jié)構(gòu)、擴(kuò)散器、尾噴口和其他熱端部件。
02GH3536成分性能及物理性能
鎳基合金鍛件 圓棒 應(yīng)用領(lǐng)域及標(biāo)準(zhǔn)GH3536(GH536)固溶強(qiáng)化型鎳基高溫合金
GH3536合金是一種主要以鉻和鉬固溶強(qiáng)化的鎳基高溫合金(對(duì)應(yīng)牌號(hào)為Hastelloy-X),具有良好的抗氧化性和耐腐蝕性能,在900℃仍具有中等的持久和蠕變強(qiáng)度,適用于制造高溫服役結(jié)構(gòu)的熱端零部件,如尾錐體、渦流排氣管和燃燒噴嘴殼體等。然而此類部件形狀復(fù)雜,內(nèi)部往往還存在流道或多孔結(jié)構(gòu),傳統(tǒng)工藝多采用多次焊接復(fù)合而成,不僅難以保證尺寸精度,還會(huì)影響氣體流的穩(wěn)定性,即使通過(guò)精鍛工藝也難以滿足制造業(yè)的需求。選區(qū)激光熔化成形技術(shù)(selective laser melting,SLM)是一種以激光為熱源,通過(guò)對(duì)金屬粉末層進(jìn)行逐點(diǎn)熔化,逐線搭接,逐層凝固堆積的方式來(lái)實(shí)現(xiàn)高復(fù)雜度零件的一體化“近凈成形"技術(shù),使得制約GH3536合金件加工的瓶頸問(wèn)題迎刃而解。但由于SLM成形過(guò)程中合金粉末需在特定的極短交互時(shí)間內(nèi)完成熔化、凝固和冷卻,局部化熱輸入造成的溫度梯度與凝固過(guò)程中產(chǎn)生的較大殘余應(yīng)力會(huì)導(dǎo)致合金出現(xiàn)組織缺陷與成分偏析。因此,選區(qū)激光熔化成形件通常需進(jìn)行后熱處理來(lái)修復(fù)合金內(nèi)部缺陷,調(diào)控顯微組織的成分、結(jié)構(gòu)并改善合金的力學(xué)性能。
實(shí)驗(yàn)材料選取
本實(shí)驗(yàn)采用氣霧化球形GH3536合金粉末作為SLM沉積原料,合金粉末的化學(xué)成分如下圖所示,符合GB/T14992-2005中GH3536高溫合金的成分要求。
實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析
(1)不同熱處理態(tài)的GH3536合金的室溫拉伸性能
對(duì)沿不同方向制備的SLM試樣、ST試樣和HIP試樣進(jìn)行室溫拉伸測(cè)試,并與工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)HB 5497-1992進(jìn)行了對(duì)比。3種試樣在室溫下沿橫/縱向的抗拉強(qiáng)度與屈服強(qiáng)度均超過(guò)鍛件標(biāo)準(zhǔn)的要求,但延伸率各有不同。SLM試樣沿橫向抗拉強(qiáng)度為769 MPa,比縱向高58 MPa;橫向屈服強(qiáng)度為465 MPa,比縱向高44 MPa;縱向延伸率為27.81%,比橫向高7.21%;即室溫下SLM試樣的拉伸性能存在各向異性。,合金的拉伸性能不僅受材料固有特性的影響,還與顯微組織結(jié)構(gòu)有關(guān),對(duì)于SLM成形的試樣則更要考慮到熔池界的影響。SLM試樣的微觀組織可視為“熔池界-超細(xì)柱狀亞晶"的交錯(cuò)分布組成。一般來(lái)說(shuō),晶粒越細(xì)小抗拉強(qiáng)度越高,塑性越好。熔池界包圍區(qū)域內(nèi)為細(xì)長(zhǎng)的柱狀微晶,均勻分布,保證了SLM試樣的高強(qiáng)度和良好的塑性,而空間分布的熔池界則會(huì)極大地影響SLM試樣的塑性。由于熔池界的結(jié)合性能本身弱于晶界,而且熔池搭接區(qū)的熔池界還存在局部“粗晶區(qū)",使得熔池界成為試樣的性能薄弱區(qū)。當(dāng)SLM試樣進(jìn)行塑性變形時(shí)將優(yōu)先沿熔池界進(jìn)行滑移。而單位面積內(nèi)試樣在縱向截面的熔池界(長(zhǎng)度)數(shù)量要遠(yuǎn)多于橫向截面,這意味著當(dāng)SLM試樣沿縱向進(jìn)行拉伸時(shí),塑性變形更易進(jìn)行,因此在宏觀上表現(xiàn)出更優(yōu)秀的延伸率,但抗拉強(qiáng)度略低于橫向。
ST樣沿橫向的抗拉強(qiáng)度與屈服強(qiáng)度分別為695和382 MPa,延伸率為31.13%。沿縱向的力學(xué)性能與橫向基本相同,這與橫/縱向顯微組織相似的觀察結(jié)果相一致。熔池界的消除是ST試樣拉伸性能各向異性消失的主要原因。固溶處理消除了沉積態(tài)試樣的氣孔和裂紋等缺陷,且高溫處理會(huì)促進(jìn)組織中奧氏體數(shù)量的增多,導(dǎo)致ST試樣的延伸率明顯提高,與SLM試樣的橫向延伸率相比提高了10.53%。但固溶處理會(huì)使合金晶粒在高溫下發(fā)生再結(jié)晶與長(zhǎng)大,導(dǎo)致其拉伸斷裂強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度發(fā)生明顯降低。HIP試樣與ST試樣的室溫拉伸力學(xué)行為相類似,但橫/縱向的抗拉強(qiáng)度約為728 MPa,屈服強(qiáng)度為429 MPa。雖然抗拉強(qiáng)度較SLM試樣的橫向抗拉強(qiáng)度低約41MPa,但比其縱向抗拉強(qiáng)度提高了11 MPa。延伸率達(dá)到38.65%,比ST試樣提升了7.52%,比SLM試樣的縱向延伸率提高了38.9%。HIP試樣的強(qiáng)度并未像ST試樣出現(xiàn)明顯的下降,這主要得益于合金內(nèi)部缺陷的消除與晶界形態(tài)的變化。
一方面,熱等靜壓處理后試樣的致密度較ST試樣更高;另一方面,HIP試樣在晶界析出的鏈狀M23C6在變形過(guò)程中可有效地阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng),從而提高合金的強(qiáng)度。盡管晶界碳化物作為脆性相,在拉伸過(guò)程中容易成為裂紋源,但其形成的鋸齒狀彎曲晶界反而會(huì)阻礙裂紋的萌生與擴(kuò)展。這是因?yàn)殇忼X狀的彎曲晶界凹凸不平,造成相鄰晶粒的晶面之間的咬合作用,變形過(guò)程中晶界彼此間滑移困難,迫使強(qiáng)度較高的晶內(nèi)部分參與變形,從而導(dǎo)致晶界上應(yīng)力松弛,阻礙裂紋的萌生。有研究表明:裂紋在擴(kuò)展過(guò)程中,鋸齒狀晶界能夠促使裂紋與晶界面之間的夾角偏離其初始入射角度,提高裂紋沿界面擴(kuò)展路徑的復(fù)雜崎嶇程度。這意味著鋸齒狀的彎曲晶界使得裂紋更加傾向于穿過(guò)晶界面而不是沿著晶界面進(jìn)行擴(kuò)展,從而對(duì)合金起到有效的增韌作用。
(2)不同熱處理態(tài)的GH3536合金的室溫拉伸斷口形貌分析
3種試樣的斷裂機(jī)制均為微孔聚集型的韌性斷裂,橢圓形的等軸韌窩沿?cái)嗔衙娣植?,但韌窩的尺寸與深度均不相同。其中,SLM試樣的韌窩結(jié)構(gòu)非常細(xì)小,平均直徑僅有0.5μm左右,深度較淺。還可以觀察到撕裂的熔池界裂紋,且熔池的高斯形狀弧面清晰可見,說(shuō)明裂紋是沿著熔池界處萌生并擴(kuò)展,這從另一個(gè)角度也佐證了熔池界是組織力學(xué)性能的薄弱區(qū)。橫向SLM試樣在塑性變形過(guò)程中,其局部產(chǎn)生的應(yīng)力集中會(huì)破壞原子相互結(jié)合的力量,形成孔隙,這些微孔隨著變形的繼續(xù)而長(zhǎng)大并相互連接形成裂紋。少量微小的韌窩存在,說(shuō)明試樣在此處的斷裂是源于SLM成形過(guò)程中形成的微裂紋的擴(kuò)展,其在變形過(guò)程中參與塑性變形較少,因此造成了SLM試樣沿橫向較低的延伸率。
ST試樣斷口處的韌窩尺寸為0.8~1.0μm,且分布均勻,呈現(xiàn)穿晶-韌窩型斷裂特征,暗示了合金具有較好的延伸率。經(jīng)過(guò)熱等靜壓處理后,HIP試樣斷口處的韌窩數(shù)量明顯增多,尺寸也增大到2μm左右。與SLM試樣相比,鋸齒狀彎曲晶界的存在會(huì)促進(jìn)開動(dòng)周圍基體中滑移系,降低晶界處應(yīng)力集中,促進(jìn)塑性變形均勻分布,因此HIP試樣表現(xiàn)出了最佳的室溫拉伸性能,這與前述的拉伸試驗(yàn)結(jié)果相吻合。當(dāng)拉伸材料塑性較好時(shí),具有不同取向晶粒之間的約束力較大,導(dǎo)致位錯(cuò)同時(shí)沿幾個(gè)相交的滑移面滑移后才能形成,這也從側(cè)面反映了HIP試樣具有優(yōu)秀的塑性變形能力。
結(jié)論
(1) 選區(qū)激光熔化成形的GH3536合金沉積態(tài)試樣的顯微組織主要由熔池界與超細(xì)的柱狀亞晶組成。熔池沿沉積方向呈現(xiàn)魚鱗狀分布,明顯區(qū)別于激光掃描方向的條狀分布,內(nèi)部存在少量氣孔與無(wú)序微裂紋。
(2)SLM試樣分別經(jīng)固溶處理與熱等靜壓處理后,合金試樣的熔池界形貌均已消失。ST較SLM試樣致密度提高了3.9%,顯微組織由交替分布的大小不等等軸晶粒組成,無(wú)第二相析出。HIP試樣顯微組織與ST試樣相類似,致密度達(dá)到94.1%。
(3) 3種試樣斷口均為典型的韌窩型斷裂,SLM試樣的拉伸性能存在各向異性,這是沉積過(guò)程中形成的熔池界在橫/縱方向分布不同所致。ST試樣抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度均有下降,但延伸率提高至31.13%??估瓘?qiáng)度和屈服強(qiáng)度下降較少,延伸率達(dá)到38.65%,這與HIP過(guò)程中形成的彎曲晶界有關(guān)。
上海鋼澤此次實(shí)驗(yàn)參考了諸多學(xué)術(shù)的理論及知識(shí),希望可以給相關(guān)從業(yè)者帶來(lái)一絲靈感。